计量学专用全金属化4.2K至1.3K液氦杜瓦瓶装置
时间:2021-03-04 15:33来源: 作者:ydgmve2020yyx 点击:
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采用低温超导技术是某些计量学实践中的发展方向。例如在光频测量链中，如以超导腔稳频振荡器(SC SO) 作为微波频率源， 其短时频率稳定度可达110-13/10s， 这就需要将精密加工的铌腔置
采用低温超导技术是某些计量学实践中的发展方向。例如在光频测量链中，如以超导腔稳频振荡器(SC SO) 作为微波频率源， 其短时频率稳定度可达1×10-13/10s， 这就需要将精密加工的铌腔置于真空的样品室中，而样品室则浸泡在液氨里，通过减压降温过程获得1.3K的温度(腔温可能比液氨高0.04K)；这时腔的有载0值高达1×1010[1]，1.3K温度要求长久、稳定地保持。又如把精密加工的铌截止波导置于真空样品室中，可以制成完全消除了衰减常数计算式中电导修正项的一级衰减标准，只要把温度降低到1.5K以下并保持之，衰减精确度有可能达到或优于1×10-5221。这些例子表明，如何在样品室较大的条件下获得超低温，乃是建立深冷条件下的计量标准所应首先解决的问题。本文就已制成的能容纳较大样品室、能获得4.2K至1.3K间任意温度、能连续使用几昼夜的计量学专用全金属化液氦杜瓦瓶装置，简要报导其设计过程及试验结果。
1.减压降温考虑及模拟试验
本装置设计为4.2K及减压降温两用。在瓶颈处有4个中40mm的氨气回气口(4.2K使用)，或叫减压降温抽口(1.5或1.3K使用)。现在的问题是怎样设计内胆(也叫内筒)的容积。
文献〔3]介绍过一种方法：把液池区分为内、外两个结构，样品室浸于内液池中，减压降温只对内液池进行，外液池总保持4.2K。此法可节省液氨，但只适合于连续工作几小时的装置，而不适合于连续工作几昼夜的装置。在后一情况下，为了补充液氨的消耗，每隔几小时就需打开内、外液池间的阀门，结果造成液氦的温度总在4.2K与1.3K之间波动。这是用于计量学试验室的专用液氦杜瓦瓶装置绝对不允许的。因此我们采用直接对内胆减压降温的方案。问题是减压降温力真空表到1.3K要消耗多少液氨?文献〔43认为：4.2K降温到1.5K，液氨存留量为原有体积的火子千57%。这个数据需要检验，因此我们进行了模拟试验，试验装置
如图1。'
试验用玻璃杜瓦瓶进行，内胆直径150mm，容积15l。启动真空泵前液氨液面高547mm，模拟试验装置。压力表0Torr。启动真空泵， 打开夹子， 液氦冒泡甚急， 压力表针慢慢左移； 抽气70分钟后， 液面高407mm， 压力表700Torr。这时又并联一台2X-8真空泵， 两泵共同减压。抽气100分钟后， 液面高395mm， 压力表720Torr。由此可求出Ap=760-720=40Torr，查表得T=2，19K；现高度降低152mm，说明液氨抽走原体积的40.8%。这个结果与文献[3]中给出的曲线相符。因此，确定本专用杜瓦装置的最大液氮注入量为60l，要求自然蒸发率不大于0.4l/h，48小时的蒸发消耗不大于20l。这些设计指标均已达到。
2.结构设计简述
杜瓦瓶的结构及尺寸如图2所示。内筒的设计十分重要。大于200mm的直径，保证可以放人较大的样品室。我们选用了有色金属研究院特殊制造的“哈斯特罗管”(简称“哈管”)，它是一种镍基合金无缝管，内径209.8mm，壁厚0.5mm，表面经过抛光。据实验，强度og=60~110kg²，硬度Hg=187~219kg³，延伸率为0.2。把它装在液氦杜瓦瓶内筒上部，效果很好，它引起的固体传热甚小。内筒的中段和下段是用无磁不锈钢板(厚1mm)卷焊而成。下段的直径与哈管相同。中段的直径扩大为350mm，目的是增加液氦储量。结果，d209.8的上段和下段，每厘米高度储液0.343升；中350的中段，每厘米高度储液6.962升。内筒总储量超过60升。为了延长实验工作时间， 必须努力降低平均蒸发率。美国Stanford大学的同类装置达到了0.16l/h*1，这也是我们的努力方向。为改善绝热采取了下列措施：
(1)内筒上段
壁薄，减小固体传热；
(2) 真空夹层要求压强P<1×10-Torr， 并安排了20层铝箔(厚
1.减压降温考虑及模拟试验
本装置设计为4.2K及减压降温两用。在瓶颈处有4个中40mm的氨气回气口(4.2K使用)，或叫减压降温抽口(1.5或1.3K使用)。现在的问题是怎样设计内胆(也叫内筒)的容积。
文献〔3]介绍过一种方法：把液池区分为内、外两个结构，样品室浸于内液池中，减压降温只对内液池进行，外液池总保持4.2K。此法可节省液氨，但只适合于连续工作几小时的装置，而不适合于连续工作几昼夜的装置。在后一情况下，为了补充液氨的消耗，每隔几小时就需打开内、外液池间的阀门，结果造成液氦的温度总在4.2K与1.3K之间波动。这是用于计量学试验室的专用液氦杜瓦瓶装置绝对不允许的。因此我们采用直接对内胆减压降温的方案。问题是减压降温力真空表到1.3K要消耗多少液氨?文献〔43认为：4.2K降温到1.5K，液氨存留量为原有体积的火子千57%。这个数据需要检验，因此我们进行了模拟试验，试验装置
如图1。'
试验用玻璃杜瓦瓶进行，内胆直径150mm，容积15l。启动真空泵前液氨液面高547mm，模拟试验装置。压力表0Torr。启动真空泵， 打开夹子， 液氦冒泡甚急， 压力表针慢慢左移； 抽气70分钟后， 液面高407mm， 压力表700Torr。这时又并联一台2X-8真空泵， 两泵共同减压。抽气100分钟后， 液面高395mm， 压力表720Torr。由此可求出Ap=760-720=40Torr，查表得T=2，19K；现高度降低152mm，说明液氨抽走原体积的40.8%。这个结果与文献[3]中给出的曲线相符。因此，确定本专用杜瓦装置的最大液氮注入量为60l，要求自然蒸发率不大于0.4l/h，48小时的蒸发消耗不大于20l。这些设计指标均已达到。
2.结构设计简述
杜瓦瓶的结构及尺寸如图2所示。内筒的设计十分重要。大于200mm的直径，保证可以放人较大的样品室。我们选用了有色金属研究院特殊制造的“哈斯特罗管”(简称“哈管”)，它是一种镍基合金无缝管，内径209.8mm，壁厚0.5mm，表面经过抛光。据实验，强度og=60~110kg²，硬度Hg=187~219kg³，延伸率为0.2。把它装在液氦杜瓦瓶内筒上部，效果很好，它引起的固体传热甚小。内筒的中段和下段是用无磁不锈钢板(厚1mm)卷焊而成。下段的直径与哈管相同。中段的直径扩大为350mm，目的是增加液氦储量。结果，d209.8的上段和下段，每厘米高度储液0.343升；中350的中段，每厘米高度储液6.962升。内筒总储量超过60升。为了延长实验工作时间， 必须努力降低平均蒸发率。美国Stanford大学的同类装置达到了0.16l/h*1，这也是我们的努力方向。为改善绝热采取了下列措施：
(1)内筒上段
壁薄，减小固体传热；
(2) 真空夹层要求压强P<1×10-Torr， 并安排了20层铝箔(厚
